前言:

眾所周知，計算機室是操作電子設備的地方，而電子設備又大又重. 因此，機房必須具有較高的承載能力，才能滿足設備的承載要求. 但是，許多建筑物不是為計算機房建造的. 它的承重能力不能滿足機房的要求，因此在建造機房之前必須考慮承重問題. 下面是對機房承重標準的詳細說明，以及機房負荷的計算內容和計算方法.

民用建筑二層及以上的承重設計為250-500kg / m2，辦公樓施工中樓板的承重為每平方米300-500kg. 由于機柜，設備和UPS，計算機室的重量通常相對較大. 通常，標準的樓板承載力為每平方米800-1000kg.

在設計機房時，如果要滿足機房的規格，則必須考慮在機柜下方制作一個散列式承重支撐，并將承重底面的接觸面積加倍-軸承支撐，實現分布式地板的承載能力. 當空調，UPS等設備較重且超過地面負荷時，為了確保建筑物本身的結構安全和計算機機房的一般抗震要求，需要制作機柜，空氣的承重架空調，UPS電池柜和精密空調. 因此，分散式承重支架可以分散地板的承載力，以滿足地板承載力的設計值.

鋼梁通常用于加固計算機機房中的承重分散框架，這些框架根據設備的位置添加. 例如，根據實際承重情況，將槽鋼和角鋼支撐在兩端的承重結構梁(墻)上. 例如，在機器行的位置添加兩種穿過地面的50 * 50角鋼或100 * 50槽鋼. 該行的承載能力可以達到5000?7000N.

計算依據:

⑴《混凝土結構設計規范》(GB 50010-2002)

⑵“建筑結構荷載代碼”(GBJ9-87)，“建筑結構荷載代碼”(GB50009-2001)

⑶“預應力長孔圓板圖集”(北京92G42)，“預應力短孔圓板圖集”(北京92G41)

計算建筑物地面等效均布荷載

應根據內力當量原理根據建筑物所提供的電子設備的重量，底部的尺寸等來計算和確定建筑物表面的均勻分布活荷載的標準值. 建筑結構的表面，安裝布置以及梁和平板的布置. 根據當前代表性的電信設備的重量，布置方式以及各種梁板的布局計算，計算出機房建筑物地板的等效均勻分布活荷載值:

注意:

(1)所列載荷適用于樓板結構，例如由單向板和跨距方向垂直于機架布置方向(載荷作用面的長邊)的預制板加強的現澆板. 平板增強的現澆平板也可以作為參考；

(2)列出的載荷不包括隔墻和天花板載荷；

(3)由于不間斷電源設備較重，因此也可以根據設備的重量，底面的大小以及用于結構處理的地板的布置來設計；

(4)設計墻，柱和地基時，地板的活荷載值可以是該表中主梁的荷載值；

(5)分配電源后，當電池進入計算機室時，計算機室的負荷不考慮增加的負荷.

等效均勻分布在計算機房地板上的活荷載

計算機房建筑物地板的等效均布活荷載值是根據代表性通信設備的重量和布置以及建筑物結構的不同梁和板布局，根據內力(彎曲力矩，剪力)計算并確定了等效原理，計算機室中的值也適用于無線尋呼機室.

注意:

(1)所列載荷適用于樓板結構，例如用單向板加強的現澆板和預制板，其跨度方向垂直于機架布置方向[載荷作用面的長邊]. 平板增強的現澆平板也可以作為參考；

(2)列出的載荷不包括隔墻和天花板載荷；

(3)由于不間斷電源設備的重量較重，因此在設計過程中還可以根據電源設備的重量，底部尺寸，布置方式等來構造設備功能所在的地板;

(4)搬運一臺重型機械時，應檢查沿途地板的結構強度；

(5)在設計墻，柱和地基時，列出的地板的活荷載可以與設計的主梁相同.

計算機機房預制板的承載力計算標準

1. 計算內容

(1)機房地板在原始設備負荷下的最大中跨彎矩； (由Lizheng Toolbox計算)

(2)在機房增加設備后，在所有設備的負荷下，機房地板中跨的最大彎矩； (由Lizheng Toolbox計算)

(3)完成上述數據的計算后，將相關數據替換為“六所提供的Lizheng異型樓板程序提供的計算基站樓板承載力的傻瓜書”. 分析軸承結論.

2，計算步驟:

預制板的承載力計算比現澆板要復雜得多. 計算中必須嚴格遵循以下步驟，以確保預制板能夠滿足承重的安全要求.

(1)在計算預制板之前，必須確定板的長度和寬度.

(2)在計算預制板的承載能力時，請選擇最危險的板進行計算(基本上是一個帶有更多主要設備的預制板). 如果多塊主板的主要設備數量相同，則需要進行承重計算.

(3)計算完成后，如果機房的可靠性為b級及以上空調機房荷載，則機房的承載能力滿足要求；如果小于b級，則需要更換設備位置，并在替換位置計費后對預制樓板進行重新處理，如果仍未達到可靠性水平，則需要加固.

(4)當無法確定板的方向和寬度時，通常建議將電池放置為“ L”形. 板子的尺寸根據最不利的值確定. 通常，板長為最短邊，板寬為900mm. ，然后執行計算. 如果計算結果不滿足承重要求，則需要加固.

力政工具箱計算參數

(1)預制板厚度: 短板(板長為1.8m-4.2m)板厚為130mm，長板(板長為4.5m-6.6m)板厚為185mm.

(2)預制樓板的尺寸: 預制樓板的計算寬度= 1200mm(寬板)或900mm(窄板)，這是通過現場調查確定的(判斷結果直接影響到計算結果)，并且在未確定板坯寬度時使用較小的值.

預制地板的長度=實際測量的墻距+ 300mm(當平板長度不是整數時，該值應為指定平板長度的3的倍數)

(3)樓板的邊界形式: 簡單地支撐短邊，而長邊是自由的.

(4)作用形式: 局部均勻載荷.

計算所有設備負載時機房地板的最大中跨彎矩值參數說明(如果有備用設備，則需要計算機房地板的最大中跨彎矩值當施加原始設備負荷時，然后計算所有值. 當施加設備負荷時，機房地板的最大中跨彎矩):

(1)均勻恒負荷的標準值為1.0 kN / m2

(2)均勻活荷載的標準值為0.6 kN / m2

(3)短板(板寬1200mm，板長1.8m-4.2m)，堆密度1.97(檢查圖集)/15.15kN/m3

短窄板(板寬900mm，板長1.8m-4.2m)堆密度16.1kN / m3

長寬板(板寬1200mm，板長4.5m-6.0m)堆密度15.33kN / m3

長窄板(板寬900mm，板長4.5m-6.0m)，堆積密度為15.46kN / m3

超長寬板(板寬為1200mm，板長為6.3m-6.6m)，堆密度為15.62kN / m3

超長窄板(板寬900mm，板長6.3m-6.6m)的堆密度為16.12kN / m3. 預制板長度超過6.6m的長度需要參考國家預制板圖集進行計算.

(4)恒定活荷載子因子均為1.2

(5)活荷載的準永久值系數為0.5

結構可靠性評估標準

按照上述步驟完成計算后，根據圖集標準檢查計算出的預制板的允許彎矩設計值R(注意: R值必須是對應的彎矩設計值，且要等于彎矩的尾數). 板號為.1)，并將計算出的設計值R與由李正計算出的彎矩值γ0S相比較.

根據《民用建筑可靠性評估標準》第3.3.3條，結構構件可靠性評估的評估標準為:

A級可靠性滿足評估標準a級的要求，即R /γ0S≥1.0空調機房荷載，不影響整體的承重功能和使用功能，無需采取任何措施；

b級的可靠性略低于資格標準a級的要求，即1> R /γ0S≥0.9，但不會顯著影響整體的承重功能和使用功能. 可能應該采用的組件很少或很少；

C級可靠性不滿足評估標準a級的要求，即0.9> R /γ0S≥0.85，這嚴重影響了整體的承重功能和使用功能，應采取措施，并可能有些組件必須立即采取； <

等級d的可靠性與評估標準a等級(即0.85> R /γ0S)的要求極為不一致，這嚴重影響了整體的承重功能和使用功能. 必須立即采取措施，并且不考慮使用新設備.

設備參數表: (計算時直接輸入)

網絡機柜鋼梁的計算:

鋼梁的兩端放置在框架梁上. 總共7個網絡機柜重1500Kg，鋼梁的跨度為3m和4m. 選擇冷彎薄壁鋼2C160X70X20X3.0背對背截面. 鋼梁底部距地面的高度為40mm. 幾何數據和計算參數:

中跨彎矩調整因子: 1.00

軸承彎矩調整因子: 1.00

由永久載荷?G1控制時的永久載荷的局部系數: 1.35

由可變負載?G2控制時的永久負載的局部系數: 1.20

可變負載分項系數?Q: 1.40

可變荷載組合值?c的系數: 0.70

可變負載準永久值系數?q: 0.40

實時加載數據:

內力和鋼筋，剪切包絡圖:

彎矩包絡圖:

鋼梁的計算:

鋼種: 235

組件長度(m): 3.000

構件部分: 冷彎薄壁鋼2C160X70X20X3.0背對背部分

四肢后退距離(mm): 0

面外計算長度: 3.000

強度計算凈截面系數: 1.000

是否進行抗震設計: 不進行抗震設計

設計內力:

繞X軸Mx的彎矩設計值(kN.m): 5.400

繞Y軸My的彎矩設計值(kN.m): 0.000

剪切力V(kN)的設計值: 8.2800

組件檢查:

1. 截面特征的計算

全截面特征

A = 1.8900e-003； Xc = 7.0000e-002； Yc = 8.0000e-002； Ix = 7.4728e-006;

Iy = 2.1432e-006； ix = 6.2880e-002; iy = 3.3675e-002; W1x = 9.3420e-005;

W2x = 9.3420e-005; W1y = 3.0618e-005; W2y = 3.0618e-005;

有效部分的特征:

2. 檢驗純彎曲構件抗彎強度的計算結果

考慮冷彎效應強度的設計值(N / mm2): 222.493

計算得出的構件強度的最大應力(N / mm2): 74.938

滿足強度要求.

3. 純彎曲構件抗剪強度驗算結果

計算定心和軸矩(m3)上方的點(質心): Sx = 5.7744e-005

梁構件的最大剪切應力(N / mm2): 8.371

滿足梁構件的剪力檢查計算.

4. 純彎曲構件整體穩定性檢查結果

面外計算長度(m): 3.000

面外細長比λy: 89

彎曲總穩定性φb: 0.977

計算得出的構件整體穩定性的最大應力(N / mm2): 76.733

滿足組件的整體穩定性.

電池組鋼梁的計算:

將鋼梁的兩端放在框架梁上，每個電池柜電池為500Kg，鋼梁跨度為3m，冷彎薄壁鋼2C160X70X20X3.0背對背截面為已選擇. 鋼梁底面距地面的高度為40mm，幾何數據及計算參數:

中跨彎矩調整因子: 1.00

軸承彎矩調整因子: 1.00

由永久載荷?G1控制時的永久載荷的局部系數: 1.35

由可變負載?G2控制時的永久負載的局部系數: 1.20

可變負載分項系數?Q: 1.40

可變荷載組合值?c的系數: 0.70

可變負載準永久值系數?q: 0.40

實時加載數據

內力和鋼筋，剪切包絡圖:

彎矩包絡圖:

鋼梁的計算:

鋼種: 235

組件長度(m): 3.000

構件部分: 冷彎薄壁鋼2C160X70X20X3.0背對背部分

四肢與背部之間的間距(毫米): 0

面外計算長度: 3.000

強度計算凈截面系數: 1.000

是否進行抗震設計: 不進行抗震設計

設計內力:

繞X軸Mx的彎矩設計值(kN.m): 10.130

繞Y軸My的彎矩設計值(kN.m): 0.000

剪切力V(kN)的設計值: 7.500

組件檢查

1. 截面特征的計算

全截面特征

A = 1.8900e-003； Xc = 7.0000e-002； Yc = 8.0000e-002;

Ix = 7.4728e-006； Iy = 2.1432e-006； ix = 6.2880e-002;

iy = 3.3675e-002; W1x = 9.3420e-005; W2x = 9.3420e-005;

W1y = 3.0618e-005; W2y = 3.0618e-005;

有效部分的特征

2. 檢驗純彎曲構件抗彎強度的計算結果

考慮冷彎效應強度的設計值(N / mm2): 222.493

計算得出的構件強度的最大應力(N / mm2): 108.447

滿足強度要求.

3. 純彎曲構件抗剪強度驗算結果

計算定心和軸矩(m3)上方的點(質心): Sx = 5.7744e-005

梁構件的最大剪切應力(N / mm2): 9.659

滿足梁構件的剪力檢查計算.

4. 純彎曲構件整體穩定性檢查結果

面外計算長度(m): 3.000

面外細長比λy: 89

彎曲總穩定性φb: 0.977

計算得出的構件整體穩定性的最大應力(N / mm2): 111.043

滿足組件的整體穩定性.

本文來自電腦雜談，轉載請注明本文網址：

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總結

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